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济南协进配件机械厂是***化从事锻造技术开发和生产的企业。经过多年的创新和发展，协进锻造厂已形成了一套严密的技术开发，产品的批量锻造，质量控制的管理体系。由于氢在y相、6c相中的溶解度和扩散系数不同，特别是氢在相中的溶解度低，而扩散系数大，这就使得在退火过程中氢得以不断向外扩散。主要产品：锻件、碾环机、颗粒机、齿圈毛坯、加强圈、榨圈、外齿轮毛坯锻造，法兰盘锻造及飞轮齿圈、内齿圈、研磨机齿圈、和斜面锥度环等环加工

支撑辊锻件超声检测

支承辊会在调质前、调质后各进行一次超声检测。由于近表面超声检测时存在盲区，同时一般夹杂本身尺寸较小，加上锻造又将其打碎细化，使夹杂的伤波数量减少、伤波幅度降低，甚至细化到超声检测无法检测出来。在浅表层发现的部分不超标密集缺陷如图1所示。严重的呈环形分布，当量变大能达到3mm，在进一步加工时会造成外露夹杂。这种浅表层缺陷，检测时伤波高低不等，疏密不均，波峰分枝，波头圆钝不清晰，探头游动时伤波此起彼伏、变化迅速。当提高仪器灵敏度时，伤波的数量迅速增加，但伤波的清晰度随着仪器灵敏度的提高而越加模糊。降低仪器灵敏度时，根据伤波幅度下降很快等特征，基本认定为夹杂。通过前期分析，认定夹杂的主要成分是ca、Si、Mg、F、A1、O等元素，存在着精炼渣成分。无论一锭出一件还是出两件，这种浅表层缺陷几乎集中对应于钢锭水口端。在一锭一件的锻件中几乎原本不动的保留了钢锭中夹杂的原始分布状态。在一锭两件的锻件中，缺陷的分布与钢锭的水口件或冒口件有关，但对钢锭中缺陷的分布规律不产生根本影响，只是夹杂在锻件中的残存部位发生相应的位置变化。（三）探测条件的选择探头的选择锻件超声波探伤时，主要使用纵波直探头，晶片尺寸为Φ14～Φ28mm，常用Φ20mm。超声检测确定的浅表层缺陷基本可以认定是在钢锭内原始分布状态呈喇叭状的A形偏析区内的群集夹杂，只不过锻造导致夹杂分布状态的畸变，使夹杂在辊颈e、f、g处的分布产生跳跃，***夹杂分布的连续状态，在D部夹杂几乎聚成一体而较难分出呈环形分布。由图1可看出，各圆端面e、f、g、h容易出现夹杂外露。辊径直径越小、加工余量越大，越容易出现夹杂外露。同时，如果直辊径B、C部机加工成锥辊，会使夹杂外露的几率增大。如果辊身A部工作层存在夹杂，则会减少支承辊的重复磨修次数从而降低其使用寿命。

济南协进配件机械厂是***化从事锻造技术开发和生产的企业。经过多年的创新和发展，协进锻造厂已形成了一套严密的技术开发，产品的批量锻造，质量控制的管理体系。中频感应加热设备：该设备需要功率大、性能稳定可靠、耐用度高的中频感应加热源为高速镦锻机配套，用于长棒料加热的中频炉和温度控制准确可靠、两段式带保护气氛的中频感应加热器。主要产品：锻件、碾环机、颗粒机、齿圈毛坯、加强圈、榨圈、外齿轮毛坯锻造，法兰盘锻造及飞轮齿圈、内齿圈、研磨机齿圈、和斜面锥度环等环加工

锻造工艺分析与讨论

管板探伤缺陷主要集中在锻件芯部2／3R处，端面检测当量O2mm～O5mm，径向检测无缺陷波，缺陷呈层状，与前人描述饼类件RST效应导致夹杂性裂纹现象较为吻合I1。管板常规锻造工艺如表1所示，设计时考虑锻件成形镦粗比6．1，使用500mm平砧拔长下料o900mm~1860mm，拔长比只有1．36，砧宽比参数达不到0．83，拔长工序没有起到压实钢锭芯部疏松缺陷的作用，全部依赖镦粗工序的压实作用，而镦粗工序没有明确要求工艺参数范围，工人操作全凭经验，随意性大。成形阶段进砧方式有采用沿中心旋转压缩的方式，有采用沿外侧旋转进砧的方式，砧宽比和压下量匹配较好地达到探伤要求，砧宽比gt;1．0，且压下率gt;10％的发生剪切***，探伤水平参差不齐。优化后工艺如表2所示，***考虑成形阶段控制工艺参数避免产生RST效应。总之，国内的锻造设备应进一步扩大品种、类别，特别是***自动化锻造成形设备。镦粗分两部分，先用连接板预镦粗至高度H900，再用500mm上平砧统一采用沿锻件外侧向内旋转进砧方式，以上平砧与锻件接触宽度计算砧宽比0．5lt;W／Hlt;1，单面压下量控制在10％≤≤15％，考虑到钢锭重量和下料直径较大，增加一次镦粗，下料拔长比达到2．6，同时两次镦粗前保温温度上调20℃，为钢锭内部空洞和疏松的压实创造良好的热力学条件。

济南协进配件机械厂是***化从事锻造技术开发和生产的企业。经过多年的创新和发展，协进锻造厂已形成了一套严密的技术开发，产品的批量锻造，质量控制的管理体系。3饼形锻件－－－－轴向长度L小于等于其外径D的轴对称形锻件如图1（b）所示。主要产品：锻件、碾环机、颗粒机、齿圈毛坯、加强圈、榨圈、外齿轮毛坯锻造，法兰盘锻造及飞轮齿圈、内齿圈、研磨机齿圈、和斜面锥度环等环加工

差速器壳锻造

形变淬火工艺方案差速器壳材料为42CrMo钢，力学性能要求：R=900～1050MPa，R。2≥650MPa，A5≥12％。锻件质量为23．8，其锻件的外形尺寸如图1所示。生产工艺流程：下料一中频感应加热一锻造成形(三步成形，即两次预锻和一次终锻成形，见图2)一形变淬火一高温回火一清理。图2(a)～(b)锻件的变形量忽略不计，图2(b)～(C)的变形量为28．2％，图2(C)～(d)的变形量为19．2％，累计变形量为47．4％。当变形毛坯的压缩比大于2时，虽然可以采用多道轧制，但若楔角参数（楔入角β、成形角α）选择不当，也常出现曼斯曼效应。形变热处理温度即锻造温度通过控制感应加热炉的功率和推料时间来控制，工件从出炉到形变开始的转移时间为1～3S。此外，尽量缩短三步连续作业时间，并调整锻件空气中的停留时间和采用强制风冷，以减小工件的淬裂倾向。